TC11合金属于马氏体型的α+β型热强钛合金，其名义成分为Ti-6.5Al-3.5Mo-1.5Zr-0.3Si
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！！１疚耐ü杓品制绲娜燃庸ぜ叭却χ霉ひ栈竦昧朔制绲南晕⒆橹枘。暄蟹治隽讼晕⒆橹TC11钛锻件室温拉伸机能的影响
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1、试验资料与步骤

试验用资料为西部钛业有限责任公司出产的TC11钛合金棒材，相变点为1005℃～ 1010℃
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！！Ｊ匝橛迷柿贤ü制绲娜燃庸せ蛉却χ霉ひ罩迫》制绲南晕⒆橹枘。允窘鹣嘧橹们质醇廖10%HF+30%HNO3 +70%H2O，侵蚀后在Stemi2000型显微镜进行组织观察，并利用Image-ProPlus软件进行初生α相含量定量表征 ；；
；随后进行室温拉伸机能测试，拉伸试样按GB/T228-2002《金属资料室温拉伸试验步骤》加工成Φ5mm的尺度试样并在1185型资料试验机上进行试验
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2、试验了局及会商

2.1 α p 对TC11力学机能的影响

图1为不一致轴α p 含量的TC11退火态组织，经Image-ProPlus软件进行初生α p 相含量定量表征，等轴α p 相含量顺次为 ：44%、39%、32%、40%
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！！４油1能够看出，H1、H2、H3初生α p 相含量呈递减趋向；；
；H4等轴α p相含量与H2大体相当，但其尺寸、散布存在差距
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！！2试样内部α p 晶粒尺寸均匀一致，而H4试样内部存在显著的“双套组织”，及存在两种尺寸级此外等轴α晶
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图2给出了H1、H2、H3三种TC11锻件室温拉伸机能与等轴α p 相含量的对应关系
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！！Ｓ赏2能够看出，随着等轴α p 相含量的增长，资料的强度降低，塑性略微升高
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！！Ｕ馐怯捎谒孀抛柿夏诓康戎幡 p 相含量的增长，β转变体含量削减，以至α/β相界面含量降落，对于位错的钉扎作用减弱，降低了资料的强度，并提升了资料的塑性 ；；
；别的，随着等轴α p 含量的增长，资料内部的合金元素分配效应加剧，意味

着此时β转变体内部α片层的Al含量降低，导致β转变体强度的降落，进而导致整体强度的降落，而由于资料的塑性不受屈服行为的影响，重要取决于α晶团的巨细
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！！Ｒ蚨辖鹪胤峙湫вΧ杂谒苄缘挠跋旒刃4]；；
；最后，随着等轴α p 相含量的增长，资料的变形协调性增长，以至塑性略微增长
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！！Ｕ馊叩淖酆嫌跋斓贾滤孀诺戎幡 p 相含量的增长，资料的强度降低，塑性略微升高
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表1则给出了H2与H4的室温拉伸机能比力
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！！４颖1能够看出，H4试样的屈服强度、延长率显著优于H2，抗拉强度及端面收缩率根基相当
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！！４酉晕⒆橹治隹芍琀4试样的晶粒均匀尺寸要小于H2试样，凭据Hall-Petch公式 ：

σ=σ 0 +kd^(-1/2)可知，均匀晶粒尺寸越小
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！！，资料的屈服强度越高
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！！Ｕ馐怯捎诖耸本Ы绲氖吭龀ぃ贾挛淮硪贫钡淖枇υ龃螅沟媒鹗舻谋湫慰沽υ龀 ；；
；另一方面，均匀晶粒尺寸的减小意味着晶粒数主张增长，以至资料的塑性变形能够分散到更多的晶粒内进行，使得资料的变形协调性上升，以至延长率提高
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表1?一致轴αP晶粒尺寸TC11钛合金锻件室温拉伸机能

2.2 次生片层α相对TC11力学机能的影响

图3中H5、H6为统一退火温度经分歧冷却介质冷却后的显微组织
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！！＞璉mage-ProPlus软件进行初生α p 相含量定量表征，α p 相含量大体相当，约为30%，晶粒尺寸约为14.8μm
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！！４油3能够看出，H5、H6试样次生片层α相状态存在显著差距，H5试样中次生片层α相呈短棒状，长宽比力小
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！！；；
；H6试样次生片层为藐小的针状，长宽比高于H5试样
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表2则给出了H4与H5的室温拉伸机能比力
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！！４颖2能够看出，H6试样的强度显著优于H5试样，但其延长率及断面收缩率略有降落
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表2 TC11 钛合金锻件室温拉伸机能

在α p 含量肯定的情况下，β转变体比例也随之固定
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从几何学角度来讲，一样体积下，球形理论积最小
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3、结论

（1）随着α p 相含量的增长，资料的强度降低，塑性略微升高 ；；
；等轴α p 相均匀晶粒尺寸的降低有利于提高资料的强塑性
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（2）随着次生片层α相长宽比升高，资料的强度上升、塑性降落
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参考文件：

[1] 赵民权，董健
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！！．固溶温度对TC11合金组织和机能的影响[J]．金属热处置，2015，40（04）：139-141．

[2] 姚梦，刘勇，朱景川．TC11钛合金双重热处置工艺设计[J]．热处置技术与设备，2016，37（05）：65-70．

[3] 颜茜，舒鑫柱，祝菲霞，等．TC11钛合金4种典型组织静态力学机能对比钻研[J]．云南大学学报(天然科学版)，2016，38（01）：99-104．

[4] J.C.Williams著．雷霆译．钛[M]．北京 ：冶金工业出版社，2011．