钛及钛合金拥有高强度、耐侵蚀性、耐高温以及无磁性等众多优异个性，，，是目前利用极度宽泛的一种金属资料[1-2]。通常情况下，，，钛合金可分为三类，，，别离为α型钛合金、α＋β型钛合金、β型钛合金，，，与α型、α＋β型钛合金相比，，，β型钛合金拥有更高的强度，，，尤其是经热处置加工后，，，该合金可获得强度、韧性与抗委顿机能优异的匹配[3]。同时，，，由于β型钛合金的冷加工机能极度优异，，，在航天飞机的结构件、发起机配件以及承重件等器件中拥有宽泛的使用，，，因而近年来，，，β型钛合金在航天航空领域的发展极度迅速[4-5]。

目前常见β型钛合金重要有TB5、TC18以及Ti-5553等[6]，，，由于这些合金强度不够高，，，且强塑性匹配通常，，，无法满足急剧发展的航空工业需要。在此布景下，，，国内自主研发了一种新型高强高塑钛合金TB15（即Ti6554）[7]，，，该合金属于亚不变型β钛合金，，，通过合理的热处置强化，，，可使其拥有优异的强塑性匹配。因而，，，在飞机起落架、飞机发起机挂架、大型飞机主承力框、主承力梁以及重型直升机中央翼等关键承力构件都宽泛的使用该合金，，，同时也可用于制作汽车刹车片、手机螺丝以及螺母等器件，，，其有极度辽阔的利用远景[8-9]，，，并引领了国内高强高韧钛合金的发展方向[10]。

固然目前对该合金做了较多的钻研，，，但均以小规格棒材钻研为主，，，对大规格棒材的钻研鲜有报道，，，故本文拔取直径为750mm的超大规格TB15棒材，，，结合该合金的出产制作工艺，，，并制订合理的热处置制度，，，以实现该合金强塑性的合理匹配，，，为制备大型飞机结构件及重型直升机结构件打下坚实基。，，进而推动航空工业发展。

1、试验资料与步骤

本次试验为选取真空自耗电弧炉（VAR）熔炼三次而制成的TB15钛合金10Ｔ超大规格铸锭，，，铸锭规格为Ф1020mm×2650mm（图1ａ），，，选取ICP测定铸锭的化学成分为5.5％Cr，，，5.1％Mo，，，5.0％Ｖ，，，4.1％Al，，，0.07％Fe，，，0.02％Ｃ，，，0.01％Ｎ，，，0.002％Ｈ，，，0.06％Ｏ，，，余量Ti。选取陆续升温金相法得到铸锭的相变点为793℃。

由于铸锭开坯在单相区进行，，，变形过程较易实现，，，而两相区变形较难，，，重要是变形抗力大，，，出格是为实现均匀变形，，，增长变形量时，，，过程很难题，，，既必要大吨位压机，，，又必要合理的工艺设计，，，方能实现超大规格高强钛合金棒材铸造，，，并获得均匀组织。故本试验使用德国进口万吨快锻机对铸锭进行铸造加工，，，其开坯铸造在单相区进行，，，变形量节制在80％ 以上，，，两相区铸造以75％和85％两种变形量铸造为主，，，最后制出规格为Ф770mm×2000mm的棒材（图1ｂ）。随后经去除氧化皮、精加工以及抛光等工序，，，制成制品规格为Ф750mm棒材。并选取超声探伤法对棒材进行超声检测，，，查抄棒材组织均匀性和冶金质量。在大量钻研的基础上[11-15]，，，别离制订了两种热处置规划进行加热处置，，，具体热处置制度为：：：（830℃、870℃）×1ｈ／AC＋560℃×8ｈ／AC（AC暗示室温冷却），，，对加热实现后的棒材进行加工取样，，，别离观察其微观组织，，，测试合金的拉伸机能，，，为保障试验的一致性，，，拉伸测试取棒材纵向方向（Ｌ向）。

铸造加工选取德国进口万吨快锻机，，，最大墩粗力可达10ＭＮ，，，每秒可达60～120次锻压，，，共同压机的60Ｔ的有轨操作机。使用型号为ＺＷＩＣＫ全能试验机进行拉伸机能测试，，，金相组织使用ＯＬＹＭＰＵＳＧＸ71型金相显微镜观察，，，使用ＪＥＯＬＪＳＭ-6480扫描电镜进行高倍以及断口微观描摹观察，，，使用ＳＯＮＡＴＥＳＴＭＳ380无损检测仪对棒材进行探伤检测。

2、试验了局与会商

2.1探伤分析

对棒材进行探伤分析，，，图2为超声波探伤波形图，，，表1为棒材超声探伤了局，，，其中Δｄ为整支棒材的底波噪声差距，，，能够发现，，，对于长度达2000mm的棒材来说，，，杂波能不变达到GB5193-Ｂ级水平，，，注明棒材的内部组织均匀性较好。

参考目前钛合金锻棒尺度，，，超大规格的产品较少，，，某航空用大规格棒材尺度中，，，TC4钛合金最大无损检测的规格至Ф508mm，，，为GB5193-Ｂ级要求。

但由于β型钛合金合金化水平较高，，，变形抗力大、晶粒难破碎导致杂波高，，，一致规格下β型钛合金要低于α＋β型钛合金与α型钛合金杂波水平。对于出产难度极大的超大规格TB15钛合金来说，，，本试验所用棒材的探伤了局可与大规格TC4钛合金相当，，，因而可见，，，此棒材均匀一致性极高，，，达到业内先进水平。

2.2组织分析

图3为棒材边部、R/2部以及心部的金相组织，，，由图3可知，，，组织为大量初生α相均匀散布在基体上，，，其晶粒极度藐小且均匀，，，α相描摹为等轴状状态。同时，，，棒材心部晶粒较边部略大，，，这是由于棒材规格较大，，，在铸造加工过程中，，，其心部的温度较边部相比降落的较慢，，，导致心部温度略高，，，在热能的作用下，，，心部晶粒长大所致。棒材在塑性变形过程中，，，随着不休增长的变形量，，，原始铸锭中粗壮晶粒在外应力作用下，，，会产生变形甚至产生破碎，，，晶；崴匙虐舨男伪涞姆较虮焕ぃ，，同时产生扭曲变形，，，其破碎的小晶；嵫刈判伪浞较蚪蟹至。当棒材的变形量达到肯定数值时，，，其内部会有带状组织形成，，，在随后的塑性变形以及加热过程中，，，组织内部会产生再结晶，，，最终形成等轴状α小晶粒[11]。

选择棒材R/2部进行热处置试验，，，图4为合金经分歧热处置制度处置后显微组织，，，由图4可见，，，合金经两种分歧热处置制度处置后，，，其显微组织状态均以粗壮的β晶粒为主，，，β晶粒内部析出大量弥散散布的藐小α相。由于TB15钛合金的中β不变元素含量较高，，，约为15.4％，，，通过推算，，，其Mo当量达到13.95，，，这就导致该合金在通常的空冷前提下，，，就可让组织中的高温β相保留，，，最终形成过饱和固溶体。

两种工艺对比来说，，，图4ｂ中β晶粒度较图4ａ相比，，，其晶粒尺寸较大，，，这是由于图4ｂ的组织经历的固溶温度更高，，，较高的温度会导致晶粒长大更显著[12]。

合金在固溶处置后，，，其组织内部会形成大量亚不变相，，，在经随后的时效处置过程中，，，β晶粒内部在固溶阶段形成的大量亚不变相会在晶界处析出大量取向随机的次生α相，，，其描摹为薄片层状，，，同时晶内也会析出大量均匀弥散的次生α相[13-14]。

2.3拉伸机能

图5为合金经分歧热处置制度处置后的拉伸机能，，，能够发现，，，合金的强度与塑性均较高，，，拥有优良的强塑性匹配，，，且随着固溶温度的升高，，，合金的强度与塑性均有所升高，，，但塑性升高的幅度较低，，，相比之下，，，合金经870℃／1ｈ，，，AC＋560℃／8ｈ，，，AC处置后，，，其各项拉伸机能达到最佳值，，，为最佳热处置制度，，，此时合金的抗拉强度（Ｒｍ）为1257MPa，，，屈服强度（Rp0.2）为1168MPa，，，断后伸长率（Ａ）为8％，，，断面收缩率（Ｚ）为14％：：：辖鹁毙Тχ煤螅，，组织中会析出大量次生α相，，，在进行拉伸时，，，组织内部的位错在滑移到次生α相时，，，由于其极度藐小且大量交错散布，，，会导致位错不能急剧分散，，，形成位错塞积，，，导致合金强度增长[15]。由于图4ｂ中的β晶粒较图4ａ中尺寸更大，，，同时在晶界地位析出更多的次生α相，，，导致晶界地位形成的应力集中更大，，，使得该组织的强度更大。又由于TB15钛合金的中β不变元素含量较高，，，在热处置实现后，，，其组织中存在较多的β相，，，由于β相为体心立方结构，，，其相比与密排六方结构的α相，，，拥有更多的滑移系，，，会协调组织的塑性变形，，，导致合金拥有优良的塑性机能[16]。

2.4断口微观描摹

图6为合金经分歧热处置制度处置后断口微观描摹，，，由图6可知，，，两种热处置制度下合金的断口微观描摹总体类似，，，均以岩石状描摹为主，，，同时存在大量藐小等轴状韧窝散布在其理论，，，并可见显著的扯破棱，，，存在β晶界。这是由于经两种制度的热处置后，，，组织均以蕴含粗壮β晶粒，，，试样在拉伸过程中，，，由于粗壮β晶粒自身的拥有较差协调性，，，在拉伸过程中易产生脆性断裂，，，故形成岩石状描摹。由于拉伸时，，，组织中产生的裂纹并非在α相中形成，，，而是呈此刻产生塑性变形的β晶粒中，，，在拉伸不休进行的过程中，，，其组织中会产生大量微孔，，，在微孔不休长大以及增长的过程中，，，微孔会接触相连，，，最终形成藐小的韧窝散布在断口理论[17]。由于断口描摹中韧窝的数量以及尺寸能体现出合金塑性的大。，，固然图6的描摹以岩石状为主，，，但由于存在大量藐小的韧窝，，，批注合金拥有肯定的塑性，，，这与合金的拉伸机能相切合。

3、结论

（1）经探伤分析，，，原始棒材的杂波能不变达到GB5193-Ｂ级水平，，，其边部、R/2部以及心部的金相组织蕴含大量初生α相，，，其晶粒极度藐小且均匀，，，α相描摹为等轴状状态。

（2）经分歧热处置制度处置后，，，显微组织均以粗壮的β晶粒为主，，，β晶粒内部析出大量弥散散布的藐小α相。

（3）经分歧热处置制度处置后，，，合金的强度与塑性均较高，，，拥有优良的强塑性匹配，，，且随着固溶温度的升高，，，合金的强度与塑性均有所升高，，，但塑性升高的幅度较低，，，相比之下，，，合金最佳热处置制度为870℃／1ｈ，，，AC＋560℃／8ｈ，，，AC。

（4）两种热处置制度下合金的断口微观描摹总体类似，，，均以岩石状描摹为主，，，同时存在大量藐小等轴状韧窝散布在其理论，，，并可见显著的扯破棱，，，存在β晶界。

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