紧固螺栓作为航空设备承力构件衔接的主题基础件，，直接决定着航空设备运行的靠得住性。。。随着现代航空设备向高速、、、重载及轻量化的方向发展，，对航空螺栓的靠得住性和委顿强度需要日益提升[1]。。。由于钛合金拥有高强度、、、低密度等优势，，被国际航空工业强国成功利用并获得优良成效。。。例如，，俄罗斯图204 飞机紧固件以钛代钢后，，其结构质量减轻了688 kg[2]。。？杉押辖鸲院娇丈璞傅募踔爻尚灾。。但由于钛合金理论缺口敏感性引起的委顿失效制约了航空螺栓承载能力的进一步提升，，限度了我国航空设备的急剧发展。。。若何降低钛合金螺栓在加工过程中引起的理论缺口敏感性对提高航空设备靠得住性拥有重要意思。。。为了尽早解决钛合金因缺口敏感造成航空螺栓委顿失效问题，， 《机械工程学科发展战术汇报（2021—2035）》中将航空螺栓精密加工技术的有关钻研列为将来5~15 年重点和优先发展领域[3]。。。

超声辅助切削是一种新兴精亲昵削加工工艺，，该加工技术在刀具上施加高频振动，，使加工刀具产生脉冲间歇式的切削活动，，使刀具与工件理论周期性接触和分离，，进而降低刀具热量，，提高理论加工质量[4]。。。Peng Z L 等[5] 钻研了分歧超声切削参数对工件理论粗糙度的影响，，发现了超声振幅的增大可降低工件的理论粗糙度值，，改善加工工件的理论缺口敏感性。。。张晓辉等[6] 利用数值仿照的步骤钻研了超声切削和传统切削对钛合金TC4 理论残存应力散布影响，，钻研结论讲了然同所有削参数下超声切削诱导的最大残存压应力大于传统切削。。。Bai W 等[7]的钻研结论证了然超声切削引起的高频振动促使工件理论残存拉应力转变为压应力，，进而改善工件的抗委顿机能。。。

1、、、试验规划

在华南理工大学超声切削加工试验台上发展超声切削和传统切削试验，，超声切削系统振动频率为27 kHz，， 具体超声切削试验台架如图1 所示。。。

TB9 钛合金切削试样尺寸为?=20 mm×60 mm，，试验选用的切削刀具资料为硬质合金刀具，，刀具商标为CNMG120408，，其前角为5°，，后角为 5°，，刃倾角为0°，，主偏角为95°，，刀尖圆弧半径为0.4 mm。。。试验用TB9 钛合金资料成分见表1。。。由于钻研重要关注螺栓镦制实现后的杆部精加工，，而最后的精加工对钛合金理论齐全性和理论缺口敏感性影响尤为显 著。。。经过大量的试验验证，，最终确定切削参数的合理领域，，并将设置统一的切削参数为：：切削转速400 r/min、、、切削进0.02 mm/r、、、切削深度0.05mm。。。

试验首先对比超声切削与传统切削的加工机能，，并进一步选取单成分试验法钻研分歧的超声振幅（6 μm、、、8 μm、、、10 μm）对TB9 钛合金削机能的影响。。。

通过3D 描摹仪获取分歧切削参数加工后试样的理论描摹特点；利用美国RTEC 三维概括仪丈量试样的理论概括特点；选取YDCⅢ89A 型压电石英刀杆式三向车削测力仪丈量切削过程中的力值；切削试验实现后，，利用扫描电镜SEM 观察刀具磨损特点。。。

2 、、、试验了局分析

2.1 切削力

在钛合金切削过程中，，与钛合金理论齐全性和理论缺口敏感性有关的是主切削力，，且主切削力与刀具前刀面磨损描摹直接有关。。。固然其他方向上的进给抗力和切深抗力的变动法规对刀具磨损描摹有着肯定影响，，但起到主导作用的是主切削力，，钻研主切削力与切削参数之间的变动法规，，对揭示刀具摩擦失效机制有着重要意思。。。图2 为传统切削和超声切削的主切削力变动曲线。。。传统切削的主切削力均匀值为248 N，，切削力曲线的变动区间较大，，说了然传统切削诱导的机械颠簸显著。。。超声切削的主切削力别离为182 N、、、165 N 和146 N，，与传统切削相比，，超声切削的主切削力显著降低，，超声振幅为10 μm 试样的主切削力最大降低了41.13%。。。且超声切削力最大值与最小值的颠簸区间相对较小。。盗巳怀邢骷庸げ槐湫杂庞诖城邢鳌。。对比图2b、、、c 和d，，能够看出随着超声振幅的增长，，主切削力有降落趋向，，这是由于超声振幅的增长，，耽搁了切削刀具与工件之间的分离功夫，，改善了刀具的散热成效。。。

2.2 理论加工描摹

由图3 可知，，传统切削理论和超声切削理论均法规性散布着机械加工痕！
！！。。图3a 中传统切削加工痕迹较深，，波峰与波谷之差最大为49.4 μm，，且加工划痕之间散布相对不均匀，，由于切削划痕深度不一致，，导致TB9 试样理论的加工质量较差。。。经过超声切削后的试样理论机械痕迹深度降低，，机械痕迹之间的间距根基不变，，超声切削理论质量显著提高。。。该当把稳的是随着超声振幅的增长，，试样理论的切削痕迹深度降低，，其中超声振幅为10 μm 的试样3 划痕深度最低，，为19.1 μm（图3d）。。。与传统切削相比，，划痕深度降低了61.34 %。。。是由于超声切削过程中刀具活动轨迹扭转了传统切削加工的去除资料机理。。。张翔宇等[8] 进一步以为超声切削的分离作用使足够的冷却液经过切削区域，，强制实现刀具对流换热，，最终降低切削温度。。。

2.3 刀具磨损描摹

传统切削和超声切削的前刀具磨损SEM 如图4所示。。。由图4a 能够看出，，传统切削刀具前刀面出现崩刃，，刀刃处有片状粘结物存在，，在主切削刃靠近刀尖处有剥落凹坑，，这是由月牙洼磨损所形成，，当刀尖强度低于切屑中硬质粒子的反复冲击、、、刮擦后，，月牙洼迅速扩大。。。此外，，刀具与切屑接触区机械载荷与热应力的反复作用导致了接触委顿与热应力委顿，，当超过刀具资料的委顿极限时，，切削刃左近萌生裂纹并迅速扩大，，在冲击载荷作用下导致剥落从而形成凹坑[9]。。。同时在主切削刃上观察到微裂纹，，若持续切削，，微裂纹会沿切削刃不休扩大，，崩刃缺口持续增大。。。与传统切削分歧的是，，超声切削刀具理论未观察到崩刃景象，，前刀面状态维持优良，，说了然超声切削在加工理论质量方面拥有显著优势。。。

应该注明的是，，超声切削与传统切削在去除资料机理方面存在性质分歧，，在切削过程中，，切削刀具在超声变幅杆的作用下，，其活动轨迹为椭圆曲线，，在切削试样理论引起的划痕和沟槽起到肯定的光整作用，，并降低了切削加工中的切削力和切削振动，，提高了切削不变性[10]。。。有关钻研证了然超声切削功夫相对于传统切削加工较短，，刀具与工件、、、切屑齐全 分离的功夫占切削总功夫的80 % 以上。。。同时依附瞬间的高速切削将资料切除，，使得刀具所受到的摩擦变小。。娜攘看蟠蠼档停毒吣ニ鹚较灾骷酰邢骼砺鄣募庸ぶ柿康玫接行Ц纳芠5,8,11]。。。传统切削和超声切削的后刀具磨损SEM 如图5所示。。。通常选取后刀面的磨损量作为评价刀具的磨损寿命，，并在刀具磨损描摹分析中，，首先观察刀具的后刀面磨损特点。。。由图5a 可知，，刀具涂层脱落严重，，说了然传统切削刀具理论磨损相对剧烈，，后刀面散布着显著的沟槽特点，，属于典型的磨粒磨损特点。。。而刀具磨损水平取决于刀具资料的硬度及耐磨性，，出现磨粒磨损的的原因重要是切削过程中的资料脱落参加了刀具与试样接触界面的高温磨损，，形成高硬度的化合物并在切削中充任磨粒，，刀具与试样切削时在刀具理论不休摩擦，，导致刀具后刀面产生磨粒磨损并形成理论裂纹[12]。。。由图5b~c 可知，，超声切削刀具磨损理论未观察到显著的磨；酃挡郏嬖诜制缢降牡毒咄坎阃崖洌迸惆樽徘嵛⒌淖柿险辰峋跋蟆。。值妥贴心的是超声振幅为10 μm 时（图5d），，刀具后刀面磨损较轻，，理论涂层未出现大面积脱落。。。

进一步利用EDS 析对比了传统切削和超声切削加工后刀具能谱分成分，，如表2 所示。。Ｄ芄豢吹剑城邢鞯牡毒咔駻 的能谱中检测到其理论覆盖了大量的Ti 元素同时检测到O 元素比例为9.56 %，，说了然传统切削刀具在加工TB9 钛合金过程中陪伴着氧化磨损。。。由图5a 刀具磨损描摹能够揣摩出传统切削的磨损大局重要以磨粒磨损、、、粘结磨损和氧化磨损为主。。。在超声切削刀具的能谱分析了局中，，区域B 的EDS 分析了局讲了然超声切削刀具粘结区域中O 元素含量降低至2.59 %，，这是由于超声切削将陆续的加工方式转化为断续切削加工[8,10,13]，，使刀具在切削中的温度大幅度降低，，有效地提高了刀具的使用寿命和试样的加工质量。。。结合图5b~d 超声刀具磨损描摹最终确定超声切削刀具的磨损大局转变为轻微的磨粒磨损、、、粘结磨损和氧化磨损为主。。。

3、、、结语

钻研以TB9 钛合金为钻研对象，，别离调查了传统切削和分歧超声振幅的超声切削对切削力、、、理论加工描摹以及刀具磨损特点等方面的影响，，得到的重要钻研结论如下：：

（1）超声切削加工有效减小了TB9 钛合金试样的主切削力，，且切削颠簸相对较小。。。与传统切削加工相对，，超声振幅为10 μm 试样的主切削力最大减小了41.13%。。。

（2） 与传统切削加工相对，， 超声切削加工TB9 钛合金试样的理论质量显著提高，，加工中的机械划痕深度最大减小了61.34 %。。。

（3）超声切削可能降低切削中磨粒磨损，，有效降低切削刀具中粘结区域的含氧量，，刀具磨损大局重要阐发为轻微的磨粒磨损、、、粘结磨损和氧化磨损损为主。。。

参考文件

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[2]赵谋周, 刘存, 李健. 某型机机翼装配中高强度钛合金螺栓断裂分析与试验钻研[J]. 机械钻研与利用, 2017, 30(1): 77-79.

[3]国度天然科学基金委员会工程与资料科学部. 机械工程学科发展战术汇报(2021~2035)[M]. 北京: 科学出版社, 2021.

[4]孟倩. 圆片刀超声切削Nomex蜂窝芯理论质量钻研[D]. 大连: 大连理工大学, 2020.

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[7]Bai W, Sun R L, Jugen L, et al. Microstructural evolution of Ti6Al4V in ultrasonically assisted cutting: Numerical modelling and experimental analysis[J]. Ultrasonics, 2017, 78: 70-82.

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[13]彭振龙, 张翔宇, 张德远. 航空航天难加工资料高速超声颠簸式切削步骤[J]. 航空学报, 2022, 43(4): 60-78.

第一作者：：刘乐，，男，，1988 年生，，硕士，，工程师，，钻研方向为航空航天紧固件研发及工艺。。。Email:liule20210629@163.com

通讯作者：：张亚龙，，男，，1990 年生，，博士，，讲师，，钻研方向为航空基础件委顿延寿技术。。。Email:zhangyalong@zua.edu.cn